Внимание! finddiplom.ru не продает дипломы, аттестаты об образовании и иные документы об образовании. Все услуги на сайте предоставляются исключительно в рамках законодательства РФ.

Заказать курсовую работу

 8-800-554-34-23

КОНТРОЛЬНЫЕ РАБОТЫ
КУРСОВЫЕ РАБОТЫ
ОТЧЕТ ПО ПРАКТИКЕ
ДИПЛОМНЫЕ РАБОТЫ
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе

дипломные работы на заказ, рефераты и авторские курсовые работы
Образование США

Введение…………………………………………………………………….3 1. Государственно-политическое становление колоний………………..4 2. Война за независимость……………………………………………...…5 3. Декларация независимости 1776 г……………………………………..7 4.

Локальная сеть Ethernet в жилом микрорайоне

Изначально сеть включала в себя четыре дома и была построена на витой паре категории 5Е. После смены владельца сеть была модернизирована и расширена. На магистральных линиях витую пару сменило оптовол

История родов (Угроза выкидыша)

Кровнородственных браков в семье нет. Аллергоанамнез : на папаверин (тошнота, рвота), гемотрансфузию отрицает. Эпиданамнез : не отягощен. Перенесенные заболевания: тонзилэктомия (2003 год), левосто

Теория государства и права (ТГП) в таблице

Высказывая такое суждение, даже и ведущее к низложению правителя, церковь не посягает на божественный принцип власти, необходимый для общежития. Подданные не только не должны исполнять приказания пра

Минеральные ресурсы

Большинство видов минерального сырья представлено рудами, состоящими из минералов, т.е. неорганических веществ природного происхождения. Однако некоторые важные виды полезных ископаемых, в частности

Генератор электроэнергии на броуновском движении

Беспорядочно движущиеся молекулы жидкости или газа сталкиваются с твёрдой частицей и изменяют направление и модуль скорости её движения. Число молекул, ударяющих частицу с различных сторон, и направле

Экономико-статистический анализ использования трудовых ресурсов в колхозе им. И.А. Плиева

Особое значение вопрос использования рабочей силы имеет в колхозном производстве, где надо обеспечить занятостью в общественном производстве не минимально необходимое число работников, а весь наличный

Стресс

Социально-психологический субсиндром стресса. II . Практическая часть. 1. Шкала стрессов (по Холмсу и Рах). 2. Опросник PEN III . Заключение. IV . Литература. I . Теоретическая часть 1. Что такое стре

Скачать работу - Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе

Наиболее распространёнными холодильниками клинкера являются рекуператорные (планетарные), колосниковые и барабанные (трубные). Известны и другие виды холодильников, но масштабы их применения в промышленности менее значительны. В этой работе предлагается замена барабанного холодильника на колсниковый на Паранайском цементном заводе.

Барабанный (трубный) холодильник представляет собой металлический барабан диаметром 2,5—6,0 м и длиной 20—100 м, вращающийся на бандажах и опорных роликах с частотой 3—6 об/мин. Кожух холодильника обычно, имеет такой же диаметр, что и кожух печи.

Привод барабана, так же как и привод вращающейся печи, состоит из электродвигателя, редуктора, венцовой и подвенцовой шестерен. Угол наклона барабана к горизонту равен 4— 6°. Горячая часть барабана отфутерована шамотным кирпичом или чугунными плитами. На остальной части корпуса барабана в шахматном порядке установлены лопасти (швеллеры), которые пересыпают клинкер и способствуют увеличению поверхности теплообмена.

Мелкий клинкер после выхода из печи просыпается через решетку, а крупные его куски направляются в дробилку.

Загрузочное устройство холодильника выполнено в виде керамической шахты с наклонным дном. Места соединения шахты с головкой печи и барабаном холодильника уплотняются. В барабанном холодильнике клинкер охлаждается с 1273—1373 до 373—573 К. Охлаждающий воздух, нагреваемый до температуры 773—873 К, используется в качестве вторичного воздуха.

Барабанный холодильник у печи с циклонными теплообменниками производительностью 1800 т/сут имеет диаметр 4,6 м и длину 50 м, угол его наклона 4,5°, а частота вращения 2,4 об/мин. Он эффективно работает, если футерован огнеупорной массой на 70— 80% своей длины, а на участке между 16 и 28 м в нем устаиовлены литые лопатки и далее до конца холодильника —лопатки из стального листа.

Вместо лопаток можно устанавливать ковши из жаростойкого литья. Для понижения температуры клинкера до 423— 473 К необходимо впрыскивание воды внутрь барабана при расходе ее около 3 м 3 /ч.

Барабанный холодильник не оборудуется дробилкой, так как крупные зерна клинкера разбиваются при пересыпании.

Преимуществами барабанных холодильников являются простота конструкции и надежность в эксплуатации, отсутствие избыточного воздуха, относительно низкий расход электроэнергии. К. недостаткам холодильника относится недостаточно строго регулируемое количество вторичного воздуха, большая его запыленность, что ухуджает видимость в печи, необходимость установки вращающихся печей на высоких фундаментах, Недостаточно высокая стойкость пересыпающих лопаток и полок.

Возможный перегрев нефутерованного корпуса холодильника до 523—673 К частично устраняется путем орошения его водой.

Барабанные холодильники распространены недостаточно широко.

Колосниковые холодильники различных конструкций работают по одному и тому же принципу — охлаждение клинкера осуществляется присасыванием воздуха сквозь его слой.

Колосниковые холодильники имеют колосниковую решетку, состоящую из отдельных колосников — палет, на которой слоем толщиной 150—300 мм распределяется горячий клинкер.

Холодный воздух подается под решетку и проходит слой клинкера, охлаждая последний до 333— 353 К. В промышленности применяют колосниковые холодильники некоторых марок, отличающиеся один от другого некоторыми конструктивными особенностями. В холодильниках «Волга» и «Фуллер» горизонтальные колосниковые решетки изготовлены из одинакового количества чередующихся подвижных и неподвижных колосников Решетка заключена в металлический кожух, верхняя часть которого отфутерована шамотным огнеупором.

Неподвижные колосники решетки прочно закреплены в кожухе, а подвижные смонтированы на общей раме и совершают возвратно-поступательное движение с помощью кривошипно-шатунного механизма, благодаря чему осуществляется продвижение клинкера, лежащего на решетке слое толщиной 150—300 мм. Рамы совершают 8-16 движений в минуту при величине хода до 100 мм. Зазор между плитами достигает 5—8 мм, а живое сечение всей решетки—10%. Подрешеточное пространство разделено на две, три зоны и более в зависимости от габаритов холодильника. В секции камеры подается холодный воздух, наиболее горячая часть которого (из 1-й секции) используется в качестве вторичного воздуха, а остальная часть (из двух секций отводится наружу. Для резкого охлаждения клинкера и равномерного распределения его на решетке применяют острое дутье воздуха высокого давления или ступенчатую наклонную решетку. В разгрузочном конце холодильника установлены решетка или грохот, отсеивающие нор малыше зерна клинкера и направляющие крупные зерна в дробилку. Под колосниковой решеткой установлен скребковый , транспортер для удаления мелких фракций клинкера, просыпавшихся через зазоры между колосниками. Одной из наиболее изученных в настоящее время схем является совмещение колосникового холодильника с шахтно-секционным холодильником . Клинкер охлаждается от 1623 до —673 К в колосниковом холодильнике, при этом весь охлаждающий воздух поступает в печь. Затем клинкер проходит дробилку предварительного дробления и подается во второй холодильник, представляющий собой систему шахтных секций, в которые горячий клинкер загружается сверху с помощью элеватора, скребкового конвейера и поворотных заслонок.

Клинкер движется по шахтам вниз со скоростью 2,5—3 см/мин и проходит их за 2—3 ч.

Выгрузка клинкера с температурой 343—353 К синхронизирована с нагрузкой.

Холодный воздух низкого давления., по специальным трубопроводам, проходящим в шахтах-секциях, подается сверху вниз и нагревается до 333—373 К, после чего направляется в колосниковый холодильник. Так как воздух не контактирует с клинкером, то он не содержит пыли и понуждается в очистке.

Экономичен также двойной просос охлаждающего воздуха через слой клинкера в разных камерах. В этом случае температура подогрева вторичного воздуха может достигать 1073—1173 К. К недостаткам колосниковых холодильников относят то что они имеют сложную конструкцию и много движущихся частей, часто выходящих из строя. При охлаждении мелкого клинкера значительная часть его просеивается через отверстия между колосниками и перегружает скребковый транспортер, что вызывает остановку агрегата.

Однако они характеризуются высокой удельной производительностью [800— 900 кг/(м 2 .ч)] и глубоким (до 323—353 К) охлаждением клинкера. В связи с тем что найдены способы уменьшения, степени влияний отмеченных недостатков, в последнее время стали проектироваться колосниковые холодильники как средней, так и большой (3000 -10000 т/сут) производительности. 1. Расчет горения топлива.

W P A p С p Н p N p O p S p
2 ,0 3 22 , 6 63,3 3,92 1,06 6,56 0, 53
1.1 Теоретический объемный и массовый расход воздуха. L в 0 = 0,0889 С p +0,265 Н p + 0,333( O p - S p ) = 0,088 63,3 + 0,265 3,92 + 0,0333(6,56 – 0,53)=6,465 [нм 3 /кг. т.] m в 0 = 1,293 L в 0 = 1,293 6,465 = 8,359 [кг/кг т.] 1.2 Действительный расход воздуха L в д = L в 0 = 1.15 6,465 = 7,435 [нм 3 /кг. т.] m в 0 = m в 0 = 1.15 8,359 = 9,613 [ кг / кг т .] 1.3 выход продуктов горения L CO 2 = 0,0186 C p = 0,0186 63,3 = 1,117 [нм 3 /кг. т.] L Н2О = 0,112 Н p + 0,0124 W P = 0,112 3,92 + 0,0124 2,03 = 0,464 [нм 3 /кг. т.] L N 2 = 0,79 L в д + 0,018 N p =0,79 7,435 + 0,08 1,06 = 5,958 [нм 3 /кг. т.] L SO2 = 0,007 S p = 0,0075 0,53 = 0,0037 [ нм 3 / кг . т .] L O2 = 0,21 ( – 1) L в 0 = 0,21 (1,15 – 1) 6,465 = 0,204 [ нм 3 / кг . т .] L п . г .= 1,117 + 0,464 + 5,958 + 0,0037 + 0,204 = 7,807 [ нм 3 / кг . т .] m CO2 = 1,977 L CO2 = 1,977 1,177 = 2,327 [ кг / кг . т .] m Н2О = 0,805 L Н2О = 0,805 0,464 = 0,374 [кг/кг. т.] m N 2 = 1,251 L N 2 = 1,251 5,958 = 7,453 [кг/кг. т.] m SO2 = 2,928 L SO2 = 2,928 0,0037 = 0,011 [ кг / кг . т .] m O2 = 1,429 L O2 = 1,429 0,204 = 0,292 [ кг / кг . т .] m п.г.= 2,327 + 0,374 + 7,453 + 0,011 + 0,292 =10,457 [кг/кг. т.] Таблица 1. Материальный баланс горения топлива.
Приход материалов Количество Выход материалов Количество
кг кг
Топливо: Воздух действительный 1 9,613 1. Углекис-лый газ 2. Водяные пары 3. Азот 4. Сернистый газ 5. Кислород 6. Ар 2,327 0,374 7,453 0,011 0,292 0,226
Итого: 10,613 Итого: 10,683
Невязка: 100% ( G пр – G рас ) / G max = 100% (10,613– 10,683) / 10,683= 0,65% 2. Материальный баланс цементной вращающейся печи. 1. Расходные статьи материального баланса. 1.1 Топливо. х т [кг/кг кл ] 1.2 Воздух. G в = т = G в = = 13,522 x т [кг/кг кл ] 1.3 Теоретический расход сухой сырьевой смеси. ; кл ] Расход сырьевой смеси [кг/кг кл ] 1.4 Воздух для горения топлива V в г = L в д х т = 7,435 х т [нм 3 /кг. кл.] G в г = m в д х т =9,613 х т [кг/кг т.] 1.5 Пылевозврат Действительный расход сухого сырья, где а пу принимаем равным 1%: =0 , 152 [ кг/кг.кл ] 2. Приходные статьи материального баланса. 2.1 Общий пылеунос 2.2 Выход отходящих газов G ог = m пг *х т + G Н2О г+ w + G CO 2 c [кг/кг.кл] G СО2 с = G с д ((ППП с – 0,35 Al 2 O 3 )/100) = 1,539((34,4 – 0,35 3,73)/100) = 0,509 [кг/кг.кл] G H 2 O г = G o c - G СО2 с – G кл = 1,539/(100 – 1) = 0,015 [кг/кг.кл] G ог = 0,509 + 0,015 + 10,683 x т = 10,683 x т + 0,539 Таблица 2. Предварительный материальный баланс печи
Приход Количество, кг/кг.кл Расход Количество, кг/кг.кл
1.Выход клинкера 2.Выход отходя-щих газов 3. Oбщий пылевы-нос 1 10,683 x г + 0,539 0,154 1.Расход топлива 2.Сырьевая смесь 3.Воздуха на горение 4. Пылевынос х т 1,554 9,613 х т 0,154
Сумма 10,683 x т + 1,693 Сумма 10,683 x т + 1,706
3. Тепловой баланс холодильника Приход: 1) Теплота с клинкером, входящим в холодильник: Q кл вх = m кл С кл t кл , [кДж/кг.кл], где t кл вх =1350 0 С, С кл =1,076 [кДж/м 3 К], Q кл вх =1 1350 1,076=1452,6 [кДж/кг.кл.] 2) Теплота с воздухом на охлаждение: а) Барабанный холодильник V в охл = V в вт =0,8 L в д х т = 0,8 7,435 х т = 5,948 х т [кДж/кг.кл]; t c = 10 0 C ; C в = 1,297 [кДж/кг.кл]; Q в охл = 5,948 х т 10 1,297 =77,145 х т б) Колосниковый холодильник Q в охл = 3 1,297 10 = 38,91 [кДж/кг.кл]; где V в охл =3 [м 3 /кг. кл]. Расход: 1) Теплота с клинкером выходящим из холодильник: а) Q кл вых = m кл С кл t кл вых ; где С кл =0,829 кДж/кг Кл, t кл вых =200 0 С, Q кл вых =1 0,829 200=165,8 [кДж/кг Кл]. б) С кл =0,785 [кДж/кг Кл], t кл вых =100 0 С, Q кл вых =1 0,785 100=78 [ кДж/кг К ] . 2) Теплота с избыточным воздухом: б) Q в изб = ( V в охл - V в вт ) C в = (3 – 5,948 х т ) 150 1,305 =587,25 – 1164,32 х т 3) Теплота через корпус: Q ч . к . х = S · ·(t к – t oc )/B кл где t к =50 0 С, t ос =10 0 С, = (3,5+0,062 · t к ) · 4,19 = (3,5 + 0,062 · 50) · 4,19 = 27,67 а) S = · D · L =3,14 · 3 · 50 = 471 [м 3 ] Q ч.к. х = 471,0 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 52,13 [кДж/кг. Кл .] б ) S = 2 ·l ·h+2 · b · h+l · b S = 20 · 6 · 2 + 6 · 5 · 2 + 20 · 5 =400 [ м 2 ] Q ч.к. х = 400 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 44,27 [кДж/кг. Кл .] 4) Теплота со вторичным воздухом: Q в `` = Q пр – ( Q в изб – Q кл вых – Q ч.к. х ) а) Q в `` = 1452,6 + 77,145 · х т – 165,8 – 52,13 = 1234,67 + 77,145 · х т [кДж/кг Кл.] б) Q в `` = 1452,6 + 38,91 – 78 – 587,25 + 1164 · х т – 44,27 = 781,99 + 1164,32 · х т [кДж/кг Кл.] Таблица 3. Предварительный тепловой баланс холодильника
Приход Количество, кДж/кг.кл Расход Количество, кДж/кг.кл
1.С клинкером входящим 2. Воздух на охлаждение 1452,6 77,145 х т 1452,6 38,91 1. С клинкером выходящим 2. Теплота через корпус 3.Воздух: - избыточный - вторичный 165,8 52,13 - 1234,67 + 77,145 · х т 78 44,27 587,25 – 1164,3 х т 781,99 + 1164,3·х т
сумма 1452,6 + 77,145 х т 1491,51 сумма 1452,6+ 77,145 · х т 1491,51
4. Тепловой баланс вращающейся печи.

Приход 1) Тепло от горения топлива Q н р = 389 С р + 1030 H p + 108.9 ( O p + S p ) – 25 W p = =389 63,3+ 1030 3,9 + 108,9 (6,56 + 0,53) – 25 2,03 = 29267,217 [кДж/кг ] Q т = Q н р x г = 29267,817 х т [кДж/кг Кл.] 2) Тепло вносимое топливом Q т ф = х т С т t т =0,92 70 х т = 64,4 х т [кДж/кг Кл.] 3) Тепло вносимое сырьевой смесью Q c / c м = ( G c / c м д С c / c м + G Н2О W C Н2О ) t c = (1,539 0,832 + 0,015 4,19) 20 = 26,86 [кДж/кг Кл.] 4) Тепло возвратной пыли. Q п Возв = G п Возв С п t п = 0,152 1,06 100 = 16,112 [кДж/кг Кл.] 5) Тепло воздуха вторичного и первичного Q в пер = V в С в t в = 0,2 L в д х т 10 1,259 =0,2 7,435 х т 10 1,259 = 18,72 х т Теплота вторичного воздуха из теплового баланса холодильника а) Q в вт =1234,67 + 77,145 · х т [кДж/кг Кл.] б) Q в вт = 781,99 + 1164,3·х т [кДж/кг Кл.] Расход 1. Тепловой эффект клинкерообразования: Q тек = Q дек + Q дег + Q ж.ф. - Q экз где Q дек = G СаСО3 1780 – теплота на декарбонизацию, G СаСО3 = G СО2 с МсаСО 3 /(44 МСО 2 ), G СаСО3 =0,59 100/44=1,157 кг/кг. кл, Q дек =1,157 1780 = 2059,46 [кДж/кг Кл.] Q дег = G Н2О г 7880 – теплота на дегидратацию глины. Q дег = 0,015 7880 = 118,2 [кДж/кг Кл.] Теплота образования жидкой фазы: Q ж.ф. =100 [кДж/кг Кл.]. Теплота образования клинкерных минералов: Q экз =0,01 (528 C 3 S+715 C 2 S+61 C 3 A+84 C 4 AF), Q экз =0,01 (528 50+715 23+61 10+84 12) = 444,63 [ кДж / кг Кл .] Q тек = 2056,46 + 118 ,2 + 100 – 444,63 = 1833,03 [ кДж / кг Кл .] 2. С клинкером, выходящим из печи: Q кл п = Q кл вх =1452,6 [кДж/кг Кл.] 3. Тепло с пылью: Q п = G п общ С п t о.г. , [кДж/кг Кл.], Q п =1,06 300 0,154 = 48,97 [кДж/кг Кл.] 4. Тепло на испарение влаги из сырья Q м = 2500 G Н2О г =2500 0,015 =37,5 [кДж/кг Кл.] 5. Потери тепла корпусом в окружающую среду: Q ч/к. = S F a ( t c - t в )/В, [кДж/кг Кл.], 1. участок декарбонизации 50%, 150 - 250 2. участок: обжиг и охлаждение 50%, 200-300 0 С. F 1 =3,14 2,9 0,2 0,56 + 0,3 0,56 3,14 2,44 = 230,7 м 2 F 2 = 3,14 2,44 56 0,5 = 214,5 м 2 1 = (3,5 + 0,062 t н ) 4,19 = (3,5 + 0,062 150 ) 4,19 = 53,63 2 = (3,5 + 0,062 t к ) 4,19 = (3,5 + 0,062 200 ) 4,19 = 66,62 Q ч/к п . = (230,7 53,63 (150-10) + 214,5 66,62 (200 – 10))/10200 = 436.0 [кДж/кг Кл.] тогда потери через корпус печи, при условии что через корпус теряется около 80% тепла. Q ч/к = 436 + 436 0,2 = 523,2 [кДж/кг Кл.] 6. Потери тепла с отходящими газами Q ог = [( L CO 2 C CO 2 + L H 2 O C H 2 O + L N 2 C N 2 + L SO 3 C SO 3 + L O 2 C O 2 ) x т + +( G H 2 O W + G H 2 O г )/ H 2 O C H 2 O + G CO 2 / CO 2 C CO 2 ] t ог = [(1,177 1,863 + 0,464 1,542 + 5,958 1,307 + 0,0037 1,955 + 0,204 1,356) x т + (0,015 + 0,015)/1,542 + 0,509/1,977 1,863] 300 = 3293,76 х т + 161,15 Находим удельный расход топлива а) 29267,817 · х т + 64,4 · х т + 26,4 + 16,112 + 1234,67 + 77,145· х т + 18,72 · х т = 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 +583,2 + 3293,76 · х т + 161,15 26134,322 · х т = 2839,268 х т = 0,108 [кДж/кг Кл.] [ x ] = 29267.817 · 0108/10200 = 0,309 =309 [кг. Усл. т/т. Кл.] б) 29267,817 · х т + 64,4 +26,4 + 16,112 + 781,99 + 1164,32 · х т + 18,72 · х т = 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 + 523,5 + 3293,76 · х т + 161,15 27221,497 · х т = 3232,248 х т = 0,118 [кг/кг Кл.] [х т ] = 29267,817 · 0,118/10200 = 0,338 =338 [кг. Усл. т/т. Кл.] 5. Сводные данные.

Таблица 6. Материальный баланс печи

Приход Материала Количество, Кг/кг кл Расход материала Количество, кг/кг кл
а б а б
1. Клинкер 1 1 1. Топливо 0,108 0,118
2. Отходящие газы 1,692 1,799 2. Воздух на горение топлива 1,038 1,134
3. Общий пылеунос 0,154 0,154 3. Сырьевая смесь 1,554 1,554
4. Пылевозврат 0,152 0,152
Сумма: 2,846 2,953 Сумма: 2,859 2,966
Невязка: а) 100 (2,859– 2,846) / 2,846=0,35% б) 100 (2,966– 2,953) / 2,953=0,33% Таблица 6 . Тепловой баланс холодильника
Приход Количество, кДж/кг.кл Расход Количество, кДж/кг.кл
а б а б
1.С клинкером входящим 2. Воздух на охлаждение 1452,6 8,33 1452,6 38,91 1.С клинкером выходящим 2.Через корпус 3.Воздух - избыточный - вторичный 165,8 52,13 - 1243,0 78 44,27 449,86 919,38
сумма 1460,93 1491,51 сумма 1463,01 1491,51
Таблица 7. Тепловой баланс печи
Приход Количество, кДж/кг.кл Расход Количество, кДж/кг.кл
а б а б
1. Сгорание топлива (химическая теплота) 2.Физическая теплота 1. 3.Сырьевая смесь 2. 4.Возвратная пыль 3. 5. Воздух 4. - первичный 5. - вторичный 3160 6,955 26,86 16,112 2,021 1243 3453,53 7,599 26,86 16,112 2,208 919,38 1. ТЭК 2. С клинкером 3. С пылью 4. Испарение влаги 5.Через корпус печи 6. Отходящие газы 1833,03 1452,6 48,97 37,5 523,2 516,87 1833,03 1452,6 48,97 37,5 523,2 549,81
c сумма 4455,868 4425,689 сумма 4412,17 4445,11
Невязка: а) 100 (4455,868– 4412,17) / 4412,17=0,99% б) 100 (4463,163– 4461,582) /4463,163 =0,03% 6. Аэродинамический расчет 1. Объем газообразных продуктов на выходе из печи V пг = V ог 1000 В кл а) V о.г. = L п.г. х т + G Н2О w +г + G СО2 с = 7,807 0,135 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м 3 /кг.кл, б) V о.г. = L п.г. х т + G Н2О w +г + G СО2 с = 7,807 0,123 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м 3 /кг.кл, а) V пг = V ог 1000 В кл = 1,59 1000 10,2 3 /ч = = 9,45 м 3 /с б) V пг = V ог 1000 В кл = 1,49 1000 10,2 3 /ч = = 8,86 м 3 /с Объем газообразных продуктов перед дымососом увеличивается из-за подсосов воздуха и составит: V п.г. ` =1,15 V п.г. , м 3 /с, а) V п.г. ` = 1,15 9,45 =10,86 м 3 /с, б) V п.г. ` = 1.15 8,86 =10.18 м 3 /с.

оценка грузового автомобиля в Смоленске
оценка товарного знака в Курске
оценка авторских прав в Твери